1=SimSun關鍵詞輪齒；嚙合傳動性能特定工況，按變位系數之和義幻心可將齒輪傳動分成種類塑等傳動產叫正傳動產⑴和負傳動=變位佐輪傳動夂=1產，般情況下。采，義尤2，的等變位齒輪傳動可使齒輪傳動的承載能力和使用壽5，所提高尚而抗磨損能得到調整。本文。處論采用點外嚙合后，等變位齒輪的接觸強度彎曲強度磨損，也，等個方而的性能并用對，3，的標準齒輪和。對21=25.心=38.，=3入1=1.

　　2尤22的節點外嚙合齒輪進行比較1齒面接觸強度齒面接觸應力是根據赫茲公式進行計算的5在嗤合線段中是嚙合點位置的函數，其變化規律對般端面重合度2的齒輪傳動，在小齒輪單齒嚙合區下界點0處喃合時的接觸應力最大，采用節點外嚙合后，使，點向2線中部移動。在本例中，相對標準齒輪傳動接觸強度提高約6.

　　2輪齒彎曲強度等變位齒輪傳動中，由于小齒輪采用了正變位，增大了曲率半徑，其分度圓和輪齒根部齒厚也增大了，從而提高了輪齒根部的抗彎強度。雖然大齒輪采取負變位，使其抗彎強度下降，但大齒輪的彎曲強度仍是足夠的，尤其大小齒輪基本1可接近等強度3齒面磨損輪齒的磨損與材料性質法向壓力面光潔度潤滑情廠工作的齒輪其齒部各點的磨損受相對滑動的影響最大，齒部各點磨損量的大小是與滑動系數成正比的。并在方或52點嚙合時，滑動系數分別達到最大1而且1 2，1；明齒廓磨損最嚴重。因此，在實際設計時應使實際嚙合線盡可能遠離小齒輪上的極限點從而使小齒輪齒輪齒根磨損程度相接近。采取節點外嚙合后，2，由尸實際嚙合線移至許點的左也小佐輪齒松幾乎沒有磨損，但大齒輪齒根磨損有所增加。

　　殮2滑動適數與扔損的關系4振動高速齒輪傳動時，齒面摩擦力的換向是引起齒輪振動的因素之。齒輪在嚙合過程中，主動輪的齒面在節點摩擦力所受摩擦力則分別由齒頂和齒根指向節線作用，摩擦力方面發生改變，從而使齒輪產生振動。3.

　　小齒輪主動大齒輪從動采取節點外嚙合傳動使實際嚙合線偏于節點側，在整個嚙合過程中摩擦力方向致，避免了因摩擦力換向帶來的激振因素。在高速齒輪傳動設計中，應充分重視節點外嚙合傳動這性能。

　　5潤滑齒面間的潤滑狀態影響著齒面失效如點蝕磨損膠合等，及與失效有關的如齒面上壓力分布和數值，齒面摩擦功則6兩截面接合面上剪切接合應力分別為r.，=r，a 222接合面上軸承合金的抗剪強度依據221項計算不難獲得06截面接合面上軸承合金的抗剪強度注意以上兩式成立的條件為兩接合面接合力足夠大；接合面上兩合金之間無相對移，實際上兩合金因粘結強度不夠產生脫層時絕大多數是由兩合金接合力不夠造成的。因此。

　　±玉件制造過程中重點在于兩合金粘結結合能力的保證。

　　3應用該雙金屬滑動軸承坯件質量檢測方法經某國營大型機器制造企業對上百個品種和規格。幾千件軸承坯件質量進行檢測。結果顯理論依據與實際情況相符，操作方法簡單實用性強周期短而成本低。目前該企業已制定出相應的企業標準，用于雙金屬滑動軸承坯件質量的檢測與驗收，適于推廣應用。

　　1劉鴻文。材料力學。北京人民教育出版社，1呢1.

　　2邱宣壞。機械設計。北京高等教育出版社。19.

　　對上述兩對齒輪的油膜厚度進疔計算取州2000N是嚙合角，5為嚙合點到節點的距離。顯然，當齒輪轉速定時，是嚙合點位置的函數。

　　在彈流理論中。0.0，8，將嚙合處最小的油膜厚度！與綜合曲率半徑及之比稱為無量綱膜厚參數好定后0為常數；7為速度參數7=.由于及都是哺合點位置的函數，所以也是嚙合點位置的函數；灰為載荷參數冰=當齒輪尺寸材料組合以及外載確定時與，為定值。所以，是嚙合點位置的函數，顯然。好是齒輪嚙合點位置的函數。嚙合點最小油膜厚度=財與它在嚙合線況2中的關系在4中。

　　可以看到。靠近小齒輪齒根部分的叫點油膜厚度是很3，號機械油，工作溫度為5，1.其結果是小齒輪齒頂部分油膜略有降低，而在工作齒廓的最低點，節點外嚙合齒輪較標準齒輪膜厚增加了255.

　　標準齒膜厚節點外嚙合齒腆厚綜上所述。雖然因節點外嚙合后會使重迭系數有所下降，影響傳動平穩性。但等變位節點外嚙合齒輪傳動對改善齒輪傳動性能。尤其在大傳動比和高速傳動情況下有利因素較多，在齒輪傳動的設計中仍具有定的實用意義。

　　1范垂本。齒輪的強度和試驗。北京機械工業出版社。1979164薄的。隨著嚙合點向從方向移動。最小油膜厚度在增加。并且。0080在其原著中曾經指出，隨著傳動比的增加，這樣的變化更為顯著。

　　2北京鋼鐵學院。機械零件。北京人民教育出版社，1979567黃勵。潤滑理論。上海上海交通大學出版社。1984巧0166.